CONFORMADO 12 Figura 2. Endurecimiento cinemático. Figura 3. Coeficiente de fricción. Figura 4: Esquema de una aplanadora de rodillos. Para la caracterización mecánica, se han llevado a cabo ensayos de tracción relajación siguiendo la metodología descrita en [MEN 15] y ensayos cíclicos de tensióncompresión utilizando las técnicas de caracterización usadas en [SIL 15a]. Por otro lado, se ha realizado una caracterización tribológica utilizando el ensayo strip drawing test para calcular el coeficiente de fricción entre chapa y matrices usando varias presiones de contacto según se explica en [GIL 16]. Los resultados obtenidos se muestran en la figura 3 y figura 4. Estos resultados han sido utilizados posteriormente para la reali- zación de las simulaciones numéricas de aplanado, los cálculos de esfuerzos de corte y modelizar el proceso de embutición en prensa. 3. Aplanado de aceros de tercera generación Una máquina aplanadora de rodillos está formada por dos hileras de rodillos. La hilera superior está diseñada con una inclinación que provoca que la deformación inducida por los primeros rodillos sea elevada y que esta vaya decreciendo a medida que se avanza hacia En función del proceso al que se vaya a destinar la chapa después de su aplanado, se exigen distintos niveles de plastificación del espesor los últimos rodillos. La chapa se dobla entre los rodillos alternativa- mente provocando que las fibras de la superficie estén sometidas a esfuerzos de tracción y compresión cíclicamente (figura 4). En función del proceso al que se vaya a destinar la chapa después de su aplanado, se exigen distintos niveles de plastificación del espesor. Por ejemplo, las chapas que después van a ser estampa- das no requieren de un nivel de planitud elevado y un porcentaje de plastificación entre un 60-70% generalmente resulta suficiente; mientras que en procesos como un corte por láser donde el nivel de planitud y distensionado requerido exige plastificaciones de entorno al 80% de su espesor En este trabajo, se ha desarrollado un modelo numérico 2D usando el software MSC Marc. El valor de la penetración de los rodillos se ha definido para obtener una plas- tificación en el espesor del 75%. La fricción utilizada ha sido de 0,14 según lo observado en el trabajo [SIL 15b]. El objetivo del trabajo ha sido conocer la diferencia que existe entre el empleo de mode- los de endurecimiento de material isótropos y cinemáticos para así poder seleccionar el más idóneo y tener la capacidad de calcular parámetros de proceso virtualmente y garantizar un buen diseño de las máquinas aplanadoras, en este caso siendo la empresa usua- ria Fagor Arrasate. El modelo numérico desarrollado y la deformación conseguida en un nodo situado en la piel del acero al pasar por la máquina apla- nadora se muestran en la figura 5. En la figura 6 se han graficado