24<< RECTIFICADO Distintos autores [Kun. 2016; Bau. 2013; See. 2009], asocian la gene- ración del surco a la operación del diamantado. Según estos autores, el propio proceso de diamantado deja los patrones helicoidales en la super cie de la muela y ésta, bajo ciertas condiciones de recti cado, los traslada o reproduce en mayor o menor medida sobre la super cie recti cada. Partiendo de esta hipótesis Shubert [Shu. 2013] utiliza una expresión matemática compacta (ec. 1) para determinar el ángulo de la hélice resultante de una operación de torneado. Realizando la analo- gía del proceso de torneado para el caso de diamantado, y asumiendo la hipótesis de que el patrón helicoidal que aparece en las piezas rec- ti cadas tiene como origen los surcos que quedan en la muela tras el diamantado, el ángulo del hilo teórico sobre la muela obedecería también a la ecuación 1: Ilustración 4: trayectoria helicoidal de los surcos sobre la super cie abatida de una la muela [Cho. 2013]. Si bien este tipo de trabajos son interesantes desde un punto de vista cualitativo, lo cierto es que asumen hipótesis simpli cativas que limitan su validez (como por ejemplo que la super cie de la muela es plana) (ilustración 4). Por ello, resulta necesario un análisis más profundo y una validación experimental de la in uencia del diamantado sobre la topografía de muela que justi quen las características de los surcos helicoidales en función de los parámetros de diamantado y en función de las caracte- rísticas de una muela determinada. A nivel industrial, los fabricantes de las aplicaciones de sellado reco- miendan utilizar una ratio de velocidades no entero en el proceso de recti cado por penetración (tanto para el recti cado como para el dia- mantado), así como largos tiempos de apagado de chispa [Vog. 2014]. La ratio de velocidades angulares no entero tiene como propósito evitar el solapamiento de trayectorias sucesivas en el proceso de recti cado. El apagado de chispa reducir la rugosidad super cial de la pieza nal. Por otro lado, no existe un protocolo de medición de los patrones helicoidales aceptado de manera universal a nivel industrial. Es por ello que resulta difícil cuanti car los parámetros característicos de la hélice. En esta línea Nagy et al. [Nag. 2016] han realizado ensayos bajo distintas condiciones de recti cado y han llegado a concluir que aumentando en apagado de chispa de 2 vueltas a 6, el desplazamiento del hilo en el ensayo de medición de la hélice se reduce más de un 80%. Sin embargo, en este trabajo no se han tenido en cuenta las condiciones de diamantado y no se ha realizado ninguna comparativa en qué porcentaje puede afectar el diamantado en el resultado de la generación del hilo. Tampoco han evaluado cómo in uye el utilizar dis- tintos tipos de muela en el estudio. Así, resulta evidente que existe cierto interés industrial y a la vez cientí co en analizar bajo qué condi- ciones de diamantado se generan en la muela unos surcos helicoidales que puedan ser copiados sobre la pieza en operaciones de recti cado. Asumiendo que el origen de la hélice es el proceso diamantado, que éste genera unos surcos helicoidales sobre la muela, y estas bajo cier- tas condiciones de recti cado se copian sobre la pieza, en este trabajo se presenta un modelo cinemático de diamantado en 3D con el que se permitirá estudiar aspectos topográ cos de las diferentes muelas tras las operaciones de diamantado. El objetivo de dicho modelo es predecir las características del surco helicoidal generado sobre la super cie activa de la muela bajo dife- rentes parámetros de diamantado, para poder caracterizar después la reproducción de dichas marcas en las piezas tras operaciones de recti cado en penetración. 1.2. Revisión de los modelos de diamantado Múltiples autores han tratado de caracterizar la operación del dia- mantado y predecir la topografía de la muela tras su diamantado correspondiente. Realizando un breve repaso cronológico de las más importantes, los que primero intentaron de caracterizar el proceso de diamantado fueron Pahlitzsch et al. [Pah. 1954], haciendo una analo- gía al proceso de torneado sobre la muela. Los autores consideraron que el resultado de la operación de diamantado era un surco helicoidal provocado por la trayectoria del diamantador monopunta. Más tarde, se ha puesto en duda dicha a rmación poniendo de mani esto la frac- tura frágil de los abrasivos y la fractura del material aglutinante de la muela, que hacen que los granos abrasivos sobre la super cie de muela se desprendan. Por ello, hoy en día se asume que los efectos de torneado (fractura dúctil) y el astillado (fractura frágil) se combinan en el proceso de diamantado [Mal. 2008]. En la siguiente ilustración se observan los tipos de desgaste de abrasivo que se pueden dar en las operaciones de diamantado que se resumen en fractura dúctil de los abrasivos, la fractura frágil y el desprendimiento de granos abrasivos o la rotura del aglomerante: A nivel industrial, los fabricantes de las aplicaciones de sellado recomiendan utilizar una ratio de velocidades no entero en el proceso de recti cado por penetración