Fundición tenacidad y la seguridad de los de acero rápido. Los de metal duro tienen el riesgo de que si se rompiera un diente al roscar podría quedar un trozo del macho alojado en la pieza, de modo que podría llegar a invalidarla. Se han ensayado varios recubrimientos comerciales de base aluminio titanio de Metal Estalki (Platit) sobre machos de sustrato de HSS-Poli Metalúrgicos. Entre los ensayados destacan el conocido AlTiN y el recu- brimiento que mejor resultado ha dado, que ha sido el de AlTiSiN-Gradiente que combina unos buenos valores de coeficiente de fricción, buena resistencia a elevadas temperaturas y buena adhesión del recu- brimiento al sustrato del macho. En recubrimiento del tipo gradiente hay una capa con TiN y de AlN, pero en la que varían su concentración de modo inverso entre ellas, ofreciendo el nitruro de titanio una buena adhesión al sustrato y el nitruro de alumi- nio una buena dureza superficial en la parte exterior del recubrimiento. De todas formas, la mejora del rendimiento del recubrimiento que mejor resultado ha ofrecido el AlTiSiN-G frente al menos bueno ha sido del orden de un 10%, medido con el par medio de roscado. Se ha empleado el par medio de roscado como indicador de deterioro de los machos dado que un macho a medida que se desgasta y se redondean las aristas de corte va requiriendo más par y potencia para producir una rosca igual. Figura 10. Comprobación del desgaste bajo distintas calidades de recubrimiento. 36 Entre todo el abanico de geometrías de los machos, en el caso de roscar ADI, por tratarse de de un material exigente de viruta fragmentada y corta, la geometría aconsejada suele ser de pocos dientes de chaflán y de canales rectos Cabe mencionar que todas las roscas producidas empleando el sistema de compensación axial han sido OK, comprobadas con el calibre Pasa-No pasa M8 H6, y sin embargo en algunas pruebas realizadas con roscado rígido en otra fresadora vertical, prescin- diendo de la compensación axial, se han producido roscas no válidas. • Bibliografía [1] http://www.prtr-es.es/ Visitada el 19/10/2016 a las 16:45. [2] http://www.sandvik.coromant.com Visitada el 19/10/216 a las 18:10 [3] Sierra, H. y Ortega, J. Temperatura de tran- sición de la fundición nodular austemperada no aleada. 2004. Revista Universidad EAFIT. Vol. 40, 134. pp. 80-89. [4] Acosta, M., Martínez, M., López, J. 2000. El tratamiento de los hierros nodulares en el mejoramiento de los materiales en la indus- tria automotriz. Publicación Técnica No. 148. Sanfandila, Qro. [5] Keough, J., Hayrynen, K. 2010. Designing with austempered ductile iron (ADI). ASF Proceedings. American Foundry Societey. Paper 10-129. pp. 1-15. [6] Kovacs B., Keough J., Pramstaller, D. 1989. The austempered ductil iron process. Final report to the Gas Research Insistute, NTIS No. PB89190946LP. [7] http://www.glcrankshaft.com/eng/production. asp. Visitada el 20/10/2016 a las 11:55. [8] Keough, J. 1995 ADI – A designer gear mate- rial. Gear Technology. pp. 28-29 [9] https://i.ytimg.com/vi/TzdgPOjMUsQ/maxres- default.jpg Visitada el 20/10/16:38