Alta precisión Figura 20. Diseño 3D en detalle de la mesa rotatoria hidrostática de Sidepalsa con los componentes del sistema hidráulico. es imprescindible trabajar con un aceite lo más limpio posible. Para ello todos los tubos y orificios entre el grupo hidráulico y las cavidades deben estar libres de rebabas y muy limpios antes de que se monte el ‘PM flow controller’. Por otro lado, el aceite debe ser filtrado a 6 μm a la entrada del ‘PM flow controller’. El aceite sale de las cavidades continuamente, por lo que debe retornar a tanque a través de canales y tubos sin que se mezcle con suciedad, viruta u otro líquido. Para ello, se ha diseñado un sistema de retorno que esté convenientemente sellado para que no pueda entrar en ella ninguna polución. 5. Conclusiones En resumen de la metodología presentada se des- prende que la utilización de reguladores de caudal ‘PM Flow Controllers’ reduce en un 80% el tiempo de puesta a punto de las mesas hidrostáticas, al mismo tiempo que permite multiplicar por 4 la rigidez de las celdas hidrostáticas en comparación a los regulado- res de caudal de tubo capilar, y mantener constante el espesor de película, y por ende la rigidez, para distintas condiciones de carga, lo que conlleva un incremento considerable de la precisión y calidad del mecanizado.• Agradecimientos El desarrollo de la mesa rotatoria hidrostática de Sidepalsa ha sido realizado durante el proyecto Mhidros ‘Desarrollo de una gama innovadora de mesas rototraslantes modulares, eco-eficientes y de ajustable capacidad de carga’. El proyecto ha sido cofinanciado por el Gobierno Vasco, bajo el programa I+D+i de Apoyo al Sector Empresarial en Euskadi - Proyectos de Desarrollo de Nuevos Productos – Gaitek. Referencias bibliográficas • [1] Sharma, S.C., Jain, S.C. & Bharuka, D.K. (2002), Influence of Recess Shape on the Performance of a Capillary Compensated Circular Thrust Pad Hydrostatic Bearing. Tribology International 35, pp. 347-356. • [2] Shie, J.-S. & Shih, M.-CH. (2010), A Study on Optimization Design of a Hydrostatic Bearing. Proceedings of interna- tional forum on systems and mechatronics, pp. 1-6. • [3] HeirinchsonN., Fuerst A. and SantosI. F. The influence of injection pockets on the performance of tilting-pad thrust bearings. Journal of Tribology ASME, 2007, 129(4):895-903. • [4] Novikov E. A., Shitikov I. A. and Maksimov V. A. Characteristics of hydrostatic thrust bearing [J]. Khimicheskoe Neftegazovoe Mashinostroenie, 2004, 12(4): 23-26. • [5] Ma Wen-qi, Jiang Ji-hai and Zhao Ke-ding. Resea- rch on temperature rise of hydrostatic thrust bearing under variable viscosity [J]. China Mechanical Engi- neering, 2001,12(8): 953-955(in Chinese). • [6] Jiang Ji-hai, Ma Wen-qi and Zhao Ke-ding. Chara- cteristic analysis of annular hydrostatic bearing based on variable viscosity [J]. Journal of Harbin Institute of Technology, 2000, 32(4): 19-25(in Chinese). • [7] Chen G. H., Kang Y. and Chang Y. P. et al. In- fluences of recess geometry and restrictor dimension on flow patterns and pressure distribution of hydrostatic bearings [C]. American Society of Mechanical Engi- neers, Proceedings. Ann Arbor, USA, 2007, 2: 1045-1053. • [8] Shao Jun-peng, Zhang Yan-qin. Numerical simula- tion analysis of sector and circular oil recess tempera- ture field of heavy hydrostatic [J]. Journal of Hydro- dynamics, Ser. A, 2009, 24(1): 119-123(in Chinese). • [9] Shao Jun-peng, Zhang Yan-qin and LI Peng-cheng. Static flow simulation of hydrostatic bearing ellipse and sector curve based on fluent [J]. Lubrication Enginee- ring, 2007, 32(1):93-95(in Chinese). • [10] Shao Jun-peng, Dai Chun-xi and Zhang Yan-qin et al. The effect of oil cavity depth on temperature field in heavy hydrostatic thrust bearing [J]. Journal of Hydro- dynamics, 2011, 123(5): 676-680. • [11] Zhang Yan-qin, Shao Jun-peng and NI Shi-qian. Numerical simulation of temperature field in large size hydrostatic bearing [J]. China Mechanical Engineering, 2008, 19(5): 563-565(in Chinese). • [12] http://24005-hyprostatik.imosnet.de/fileadmin/inhalte/pdfs/hydrostatic_guides.pdf 28