/ MECANIZADO DE ACERO Condiciones de corte de los experimientos para ensayos de lubricación Máquina empleada IBARMIA ZV 25 Herramienta y KENDU fresa de 4 filos diámetro diámetro 10mm Velocidad de giro 2 228 rpm Velocidad de corte 70 m/min Avance por filo 0.05 mm/filo Profundidad de corte 8mm Anchura de corte 4 mm Imagen de detalle Figura 16. Imágenes del desgaste de la herramienta a fin de vida con las diferentes técnicas de lubricación empleadas: a) Taladrina (44 m mecanizados), b) MQL exterior (55,2 m) y c) MQL interior (96,8 m). del set-up experimental Figura 17. Análisis comparativo de las diferentes técnicas de lubricación empleadas para el fresado de acero dúplez en base a: a) liongitud de viruta mecanizada a fin de vida de herramienta, b) fuerzas de corte y c). flanco (Vb), los metros de mecanizado, los esfuerzos de corte y el consumo de potencia. Realizando un análisis del desgaste a fin de vida de herra- mienta con las diferentes técnicas de lubricación empleadas se ha podido concluir que en el caso de los ensayos de fresado con taladrina como fluido de corte, las herramientas ensayadas en ambos casos han sufrido rupturas catastrófi- cas, como se observa en el gráfico a). Esto ha podido deberse a que la herramienta se ve afectada por el choque térmico que se produce al pasar de temperaturas altas en el filo de corte cuando el filo se encuentra activo a tempe- raturas drásticamente menores durante la fase de refrige- ración en el vacío. En el caso de los ensayos del fresado en MQL exterior, se ha apreciado que el desgaste de filo de herramienta es menor que en el caso de mecanizado con taladrina. La rotura del filo se produce en la punta, como muestra el gráfico b). Por último, en el caso de los ensayos con lubricación por medio de MQL interior, los resultados muestran un desgaste más progresivo del filo que en los casos anteriores tanto en mecanizado con taladrina como en mecanizado con MQL exterior, sin producirse rotura de filo ninguno de los dos test de mecanizado con MQL interior, gráfico c). senta una ventaja económica fundamental, Figura 17 a). Los esfuerzos de corte medios medidos durante el corte al usar MQL interior como lubricación han sido menores, en comparación con los esfuerzos obtenidos al usar MQL o taladrina exterior. La diferencia máxima entre taladrina y MQL interior ha sido de un 10%, lo que hace indicar que el MQL presenta mayor acción lubricante frente a la taladrina que tiene mayor acción refrigerante, Figura 17 b). Los resultados de consumo de máquina empleando MQL han sido menores en comparación con el empleo de tala- drina exterior, lo que se hace visible tanto cuando la maquina se encuentra mecanizando como cuando trabaja en vacío. La reducción en consumo de energía empleando MQL frente a taladrina ronda un 10% Figura 17 c). Tabla 4. Resumen de las condiciones de corte empleadas en la realización de los test experimentales de método de lubricación. Mordaza Pieza Mesa dinamométrica Se ha observado que la duración de la herramienta ha sido notablemente superior empleando MQL interior que con técnicas de lubricación exterior. La vida de la herramienta se duplica empleando la técnica de MQL interior, lo cual repre- Tal y como se ha comentado en la introducción del presente trabajo, toda la labor realizada ha estado centrada en mejorar la maquinabilidad de componentes de acero dúplex en toda su cadena de valor. En el eslabón final de la cadena se sitúa BSG Zuazo, en cuyas instalaciones se mecanizan y montan todos los elementos que constituyen un husillo a bolas. Para ciertas aplicaciones, algunos de los componentes pueden fabricarse en acero dúplex. Es el caso del deflector o recirculador radial de la Figura 18, elemento que se sitúa en 44 / 6. Mecanizador final