/ GALVANIZACIÓN Si se producen las condiciones citadas en el apartado ante- En la Figura 3 se muestra de forma esquemática lo que rior, que el factor de intensidad de tensiones KI supere al ocurre en la tercera etapa del modelo. valor umbral (para que se puedan romper las fases Fe-Zn) y sea creciente (para que se abran vías de penetración de más metal líquido), se producirá la propagación de la fisura. Debido a que KI es creciente, y siguiendo las teorías clásicas de fragilización por metal líquido [18], que aquí se asumen, Figura 3. Esquema del tercer paso del modelo de fallo durante la galvanización. En este paso lo que se produce es la formación habitual de las fases Fe-Zn, según lo expuesto por Marder [16], mien- tras tiene lugar una tensión en el sistema por choque térmico. La baja solubilidad de los elementos de bajo punto de fusión del baño de galvanización (Pb, Sn, Bi, etc.) en dichas fases Fe-Zn [17] hace que en la parte central de los pequeños defectos del acero base suba la concentración de dichos elementos, formándose un metal líquido de punto de fusión más bajo y, por lo tanto, más corrosivo. Esto se ha comprobado experimentalmente en diversos casos reales se producirá un enromamiento del frente de fisura que permita la aparición de más metal base fresco, preferente- mente en borde de grano (en este caso borde de subgrano ferrítico [12, 13]), que reaccionará con más metal líquido procedente de la fisura abierta. El proceso de fisuración continuará repitiendo de forma cíclica los pasos 3 y 4 del modelo, tal y como muestra la Figura 9 al final del artículo, mientras KI sea superior al umbral, creciente y además la concentración de Sn en el baño de galvanización o en el frente de fisura sea menor a 0,5%. 2.3. Formación de fases Fe-Zn etapa del modelo. Figura 4. Distribución de [5] y en laboratorio [13]. Véase un ejemplo en la Figura 4. fases del recubrimiento de galvanización que rellena una fisura del acero [14]. También se ha comprobado en [12] que, a pesar de la tensión del sistema, mientras no se produzca que el factor de intensidad de tensiones KI no supere el umbral KIscc o, aun superándolo, no sea creciente, no se producirá la rotura de las fases Fe-Zn y no se producirá la propagación del defecto o fisura inicial. Según la información que nos da el diagrama de fases ternario Fe-Zn-Sn a 450 °C [19], si se supera la concentra- ción de 0,5% de Sn en un sistema Fe-Zn, se produce un equi- librio entre el Fe, la fase Fe-Zn denominada y el compuesto intermetálico FeSn. Por lo tanto, en el fondo de un defecto o fisura de un acero que se está galvanizando, donde tiende a aumentar la concentración de Sn, según lo explicado en 2.3, llegará un momento en que se empiece a formar el compuesto FeSn en vez de las fases habituales Fe-Zn. Esto se ha comprobado experimentalmente, como puede apre- ciarse en la Figura 7. En la Figura 6 se muestra de forma esquemática la quinta Figura 6. Esquema del quinto paso del modelo de fallo durante la galvanización. 2.5. Formación del compuesto FeSn Figura 5. Esquema del cuarto paso del modelo En la Figura 5 se muestra de forma esquemática lo que ocurre en la cuarta etapa del modelo. En la Figura 8 se muestra de forma esquemática la sexta y última etapa del modelo de fallo durante la galvanización. El FeSn es un material de una dureza de 500-700 HV, mayor a la de las fases Fe-Zn, y cristaliza en un sistema hexagonal muy rígido [20], por lo que teóricamente ha de presentar una mayor fragilidad que dichas fases Fe- Zn en el proceso de fallo durante la galvanización. El efecto, según los experi- mentos presentados en [11, 12], la tenacidad a fractura de probetas CT de acero sumergidos en baño de Zn líquido a 20 / de fallo durante la galvanización. 2.4. Rotura de las fases Fe-Zn 2.6. Rotura del compuesto FeSn