/ SUJECIÓN 0,9 el utillaje confirman este aumento de estabilidad. La corre- lación de las pruebas experimentales con los lóbulos de estabilidad simulados es muy precisa (ver Fig. 4). Para estudiar la capacidad de sintonización mediante la precarga introducida en los tornillos, se ha medido la rigidez dinámica del sistema con diferentes pares de apriete (270, 203 y 135 Nm). Para ello se ha utilizado el Montaje II. El efecto del par de apriete en la respuesta dinámica del utillaje es insignificante. Las piezas esbeltas de paredes delgadas tales como cajeras o álabes presentan una gran limitación en la capacidad de corte debido a problemas de vibraciones, inherentes a la baja rigidez dinámica del sistema. Esta limitación se ha visto mejorada por la introducción de material viscoelástico en las uniones más cercanas al punto de corte. 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0,0 Amortiguamiento relativo 0,4 Rigidez dinámica Las simulaciones llevadas a cabo muestran una mejora en la respuesta dinámica del utillaje cuando se introduce mate- rial viscoelástico en su base, aunque este punto no sea el que presente la máxima energía de deformación en la vibra- ción del modo crítico. La pérdida de rigidez estática no es significativa ya que la flexibilidad que presentan estas piezas es de por sí muy elevada. Comparación de valores de amortiguamiento y rigidez dinámica de los diferentes montajes testeados. 0,35 0,3 0,25 0,2 0,15 0,1 0,05 0 Para estudiar el efecto en la capacidad de corte al introducir el polímero en la unión, se han vuelto a montar el Montaje I y el Montaje II. Se han realizado planeados en una pieza de aluminio Al 7075 T6 con la herramienta HMKendu 902.60.020000.20 de 20 mm de diámetro, 2 filos y 30o de ángulo de hélice. Las pruebas se han realizado en concor- dancia, con una inmersión radial de 4 mm y un avance de 0,2 mm/diente. Las velocidades estudiadas han sido 5.300, 5.500, 6.000, 7.000 y 8.000 rpm. La variación de la precarga de los tornillos o el aumento del grosor del polímero introducido en la base no mejoran en gran medida la dinámica del sistema. En estructuras donde la unión no es una parte importante de la flexibilidad global, la sintonización mediante la precarga de la unión no es viable. El aumento del amortiguamiento es suficiente para la mejora de la capacidad de corte. Se ha demostrado la efectividad de la unión amortiguada, con pruebas experimentales que indican que se pueden obtener mejoras de la capacidad de corte en torno al 100% para cualquier velocidad. / Montaje I Figura 4. Comparación de estabilidad de corte en el montaje amortiguado Montaje I (izquierda) frente al montaje amortiguado Montaje II (derecha). Montaje II Montaje III Montaje IV Montaje V Montajes 58 / Simulación analítica Simulación analítica Pruebas experimentales estables Pruebas experimentales estables Pruebas experimentales inestables Pruebas experimentales inestables Las estabilidades de corte simuladas con la dinámica de los dos montajes muestran un aumento muy importante de la capacidad de corte cuando se introduce el material viscoe- lástico en la base del utillaje. Los planeados realizados en Conclusiones Velocidad de giro (r/min) Velocidad de giro (r/min) Amortiguamiento Profundidad de corte (mm) Profundidad de corte (mm) Rigidez dinámica (N/μm)