87 HERRAMIENTAS DE CORTE residuales superficiales de tres características de las he- rramientas de corte: el radio de la punta, el recubrimiento y la geometría del rompevirutas. Para ello, se han realiza- do ensayos de torneado utilizando cuatro tipos de plaquita de corte: • H1: herramienta sin recubrimiento y con radio de la punta de 0,4 mm (plaquita Mitsubishi TCMT16T304 UTi20T). • H2: herramienta con recubrimiento CVD y con radio de la punta de 0,4 mm (plaquita Mitsubishi TCMT16T304 UE6020). El recubrimiento CVD UE6020 de Mitsubishi está compuesto de una capa intermedia de nanofibras de TiCN más una capa exterior de Al2O3[38]. • H3: herramienta con recubrimiento CVD y con radio de la punta de 0,8 mm (plaquita Mitsubishi TCMT16T308 UE6020). • H4: herramienta con recubrimiento CVD, radio de la punta de 0,4 mm y con rompevirutas tipo FV (plaquita Mitsubishi TCMT16T304-FV UE6020). La geometría de rompevirutas FV es diferente a la geometría del rom- pevirutas estándar (ST) que tienen las herramientas H1, H2 y H3 empleadas en este trabajo, tal y como se muestra en la Figura 1. Para el estudio se han realizado diferentes ensayos de torneado en barras de acero 40NiCrMo7 de 55 mm de diámetro, con velocidad de corte fija (vc = 200 m/min), profundidad de corte fija (ap = 0,4 mm), sin utilizar tala- drina y empleando tres avances diferentes (fn: 0,075 – 0,125 – 0,175 mm/rev). Como se ha indicado anterior- mente, en trabajos previos [16-29] se ha probado que cuanto mayor es el desgaste de la plaquita de corte, más tractivas y a lo largo de mayor espesor de material son las tensiones residuales generadas en la pieza mecaniza- da y mayores son los cambios microestructurales y de dureza, produciéndose incluso la aparición de capas blan- cas (perjudiciales por su alta dureza y fragilidad) cuando se tiene un desgaste extremo de la herramienta. En el presente trabajo, para evitar que el efecto de desgaste de la plaquita enmascare el efecto de las propias carac- terísticas de la herramienta de corte, que es lo que se pretende estudiar, cada ensayo ha consistido en una única pasada de mecanizado a lo largo de 20 mm de lon- gitud, con la plaquita de corte nueva en cada ensayo. 2.2. Medida de rugosidad superficial y tensiones residuales La rugosidad superficial de las muestras mecanizadas se ha medido utilizando un rugosímetro de Mitutoyo. Las tensiones residuales superficiales en las muestras mecanizadas se han medido mediante difracción de rayos-X en un difractómetro D8 Advance de Bruker, equi- pado con haz paralelo y radiación de Cr (λCr = 2.291 Å). Las tensiones residuales macroscópicas (en adelante simplemente tensiones residuales) producen distorsio- nes de la red cristalina que se reflejan en un desplaza- miento de los picos de difracción de rayos-X. La medida de este desplazamiento es la base del cálculo de tensio- nes residuales mediante difracción de rayos-X. Así, la ecuación general para la determinación de las tensiones residuales a partir de medidas de difracción es [39-40]: donde εΦΨ es la deformación en la orientación (Φ, Ψ), dΦΨ es el espaciado entre planos atómicos medido en la muestra con tensiones para la orientación (Φ, Ψ), d0 es la distancia interplanar libre de tensiones, σij son las com- ponentes del tensor de tensiones y ѵ y E son, respecti- vamente, el coeficiente de Poisson y el módulo de Young del material (para el acero 40NiCrMo7: ѵ = 0.30 y E = 210 GPa). El espaciado interplanar, dΦΨ, se obtiene a partir de la posición del pico de difracción medido experimental- mente, 2θ, y utilizando la ley de Bragg: λ=2•d•senθ. Las componentes del tensor de tensiones, σij, se han ob- tenido mediante el método del sen2 Ψ que consiste en la representación gráfica de dΦΨ frente a sen2 Ψ para dife- rentes valores de Φ. Las componentes del tensor de ten- siones, σij, se obtienen de la pendiente y ordenada en origen de estas representaciones. El tensor de tensiones completo puede obtenerse a partir de medidas realizadas en tres orientaciones Φ diferentes. Así, en este trabajo se han medido las tensiones residuales superficiales en tres direcciones: dirección de corte (Φ= 0o, dirección cir- cunferencial), dirección de avance (Φ= 90o, en sentido longitudinal) y en una dirección intermedia (Φ= 45o), lo que ha permitido obtener el tensor completo de tensio- nes residuales. Con el tensor de tensiones completo y usando la construcción de círculo de Mohr, se han obte- nido las tensiones principales (tensiones máxima y míni- ma) y su dirección (la tensión mínima es perpendicular a tecnología