Cimentación cución de multitud de ensayos penetro- métricos y presiométricos, y de áreas de ensayo a escala real instrumentadas, se estableció, la siguiente correlación: Ey equivalente de los rellenos tratados (kg/cm2) = 25 * N20 (DPSH). Todos los ensayos y mediciones ejecuta- das antes/durante y después de la obra confirmaron dicha correlación. Otra experiencia nacional de naturaleza similar, según los resultados medios ob- tenidos en el seno de todo el relleno tras el tratamiento, medidos respectivamente con ensayos CPTU y presiométricos se obtuvieron, a 4,0-5,0 m de profundidad, los siguientes valores: qc = 60-70 kg/cm2 Em = Ey = 325 kg/cm2. Considerando la correlación de Cassan de qc (MPa)= 0,1 a 0,6 N30 según natura- leza granular a arcillosa, y tomando el va- lor medio representativo de ambas natu- ralezas, qc = 0.35 N30, se constata con este análisis que en dichos rellenos gra- nulares, unos valores medidos con ensa- yosdeqc de60kg/cm2 yEmde325 kg/cm2 equivalen a N30 = 17, lo que sig- nifica N20 = 14, estando en el mismo or- den de magnitud que las correlaciones obtenidas en tratamiento similares de re- llenos antrópicos llevados a cabo por Menard en el pasado. Se procedió por tanto a utilizar la correlacion: Ey (kg/cm2) = 25 * N20 De ese modo, se llevó a cabo el análisis de los asientos futuros de los rellenos tratados con la siguiente relación matemática: Con: - Δh = asiento absoluto esperable en los re- llenos. - q = carga futura de tierras y explotación, la cual se consideró como 2,0 txm2 al elimi- nar 50 cm superficiales tras el tratamiento, disponer 100 cm máximo de paquete de vial y mezcla bituminosa y considerar una carga de trafico de 1 txm2. - H = espesor total de rellenos tratados. - Ey = Módulo equivalente resultante de: siendo: - hi = espesores de capas con golpeo medio similar cuya suma representa un valor deformable mínimo entre 12,0 y 14,0 m. - Eyi = módulo de deformabilidad en cada capa con N20 similar obtenido de la co- rrelación: Ey (kg/cm2)= 25 * N20 Como N20 equivalente se consideró el gol- peo armónico equivalente con un máximo de 15 hasta 8,0 m de profundidad y 10 hasta 12,0 m de profundidad. Este hecho aportó un criterio conservador al haber obtenido golpe- os armónicos en dichas franjas claramente superiores a los valores de 15 y 10 respectiva- mente. El análisis de asientos futuros arrojó en todo momento valores inferiores a 1,50 cm. De igual modo, se procedió a analizar los posibles asientos por colapso ante futuras su- bidas de la lámina de agua. Para ello, se consideraron las siguientes hi- pótesis: que presente un valor Nspt > 12 se puede considerar como apto y no colapsable. o En el caso de valores N30 comprendido entre 10 y 12, se ha tomado como hipó- tesis, de un modo conservador y basa- do en experiencias en obras similares con resultados satisfactorios, que tras una inundación el módulo de deformabi- lidad equivalente de dicho estrato pueda reducirse a la mitad. o En los estratos con N30 <10, se ha toma- do igualmente como hipóteis que el mó- dulo de deformabilidad equivalente de di- cho estrato se divide por 10 en el caso de una inundación a dicha profundidad. Con ello se calcularon los asientos máxi- mos esperable en el caso de inundaciones no superando en ningún momento los 2,50 cm. Resumen y conclusiones o Al igual que la caracterización de la defor- mabilidad de rellenos antrópicos, no es evidente establecer criterios de colapso en este tipo de terrenos. El grueso de la bibliografía sobre este fenómeno está ba- sada en terrenos granulares naturales. Así, el análisis se llevó a cabo basándo- nos, tanto en experiencias y conclusiones en obras similares del pasado como en la correlación entre el valor Nspt y el ensayo CBR de la Norma de firmes de la red de carreteras de Andalucía (Tabla IV). En dicha Norma se admite un material con CBR = 5 como uso para material de coronación de carreteras, con CBR = 3 como uso como núcleo y con CBR = 2 como no utilizable. Esta aceptación nos lleva por tanto a concluir que un material • • La Compactación Dinámica es una téc- nica de tratamiento del terreno eminen- temente empírica y difícil de acotar en fase de proyecto. Debido a ello, es reco- mendable siempre realizar una zona de ensayos al comienzo de la actuación con el fin de acotar los parámetros del tratamiento. Asimismo, es imprescindible un correcto seguimiento de los trabajos con el fin de adaptarlo a los requerimien- tos del terreno. En la obra descrita en el presente artícu- lo, las conclusiones que se extrajeron fueron las siguientes: o La energía unitaria finalmente utilizada estuvo comprendida según las (com- pactación superficial o profunda) entre 234 txm y 468 txm. o La energía específica finalmente utili- zada estuvo comprendida entre 173 txm/m2 y 647 txm/m2. o Los resultados obtenidos en los ensa- yos de control alcanzaron claramente, en toda la zona tratada, los objetivos de golpeo definidos: media de N30 (SPT) de 15 en los primeros 8 m y me- dia de N30 (SPT) de 10 hasta 10-12 m. o La deformabilidad de los rellenos tras el tratamiento, basada en los golpeos obtenidos, permite garantizar un asien- to absoluto en los rellenos en fase de explotación inferior a 1,50-2,0 cm. o Asimismo, el golpeo medio N30 supe- rior a 15 en los primeros 8,0 m garan- tiza la ausencia de riesgo de colapso en dicho espesor. En el espesor com- prendido entre 8,0 y 12,0 m, el golpeo medio N30 de 10-15 obtenido garanti- za una influencia despreciable en la integridad de los viales en el caso de inundación que reduzca signifi- [TABLA IV] .- Norma de firmes de la red de carreteras de Andalucia. Correlacion CBR-Nspt. 211 58